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由上述求解过程可知，欲获得最大得苯回收率，宜采用流程（Ⅲ）。 10-20
A+B+C+D
A+B+C D A+B C A B
A+B+C+D
10-21
解 对物系进行物料衡算，如下列式子可得： 总衡算 F=D+W 对组分A 0.04F=xA，DD 对组分B 0.06F=xB，DD 对组分C 0.4F=0.05D+0.75W 由上面式子可得 D=W=0.5F xA，D=0.08
xB，D=0.12
则 xC，D=0.75
再用捷算法估计分离轻重关键组分所需的理论板数。得：Nmin=10.25 计算最小回流比Rmin=2.637
然后应用吉利兰关联，可得：X=0.2727；Y=0.3910。 则可计算所需的理论板数共为 N=17.5 精馏段的最少理论板数为 Nmin，1=6.69
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故其理论板数为 N1=11.4 提馏段理论板数 N2=N-N1-1=5.1
与例10-13比较，在C+E二元溶液中加入较易挥发的组分A+B后精馏段、提馏段的理论板数都有所减少(N1从14减少到11.4，N2从7.5减少到5.1)。
第十一章
11-1（1）0.81；（2）0.081；（3）0.078m清液柱。
11-2 泡沫液面高0.29m,需加大板间距；停留时间4.6s，合用。 11-3 D=0.9m
11-4 (1)总板效率E≈46%；（2）未计入底段、顶段的高度近20m。 11-5 D=1.4m，液泛分率为0.61.
11-6 mG =10000kg·h-1；勉强可用，但偏高。 11-7 D=0.7m，h0≈20m；压降约为筛板塔的0.2倍。
第十二章
12-2 x'=18%，y'=62%；E'=0.27F，R'=0.73F。 12-3 β1=429，β4=87.5，β7=7.03
12-4 x'=9.5%，y'=51.5%，E'=0.486F’，R'=0.514F。 12-5 x'=5.2%，y'=54%，E'=0.51F，R'=0.49F。 12-6 S=501kg·h-1 12-7 N=7。
12-8 N=4，CR1=0.69g·L-1，CR2=0.42 g·L-1，CR3=0.28 g·L-1，GR4=0.19g·L-1。
第十三章
13-1（1） =0.256，H=0.0862kg·kg-1；（2） =0.0675，H=0.534
13-2 H=0.0186 kg·kg-1， φ=0.238，I=98.6kJ·kg-1，VH=0.942，td=23.7℃ 13-3（1）HM=0.0481 kg·kg-1，IM=166 kg·kg-1；（2）H=0.0481 kg·kg-1, =0.01，I=219 kJ·kg-1
解 由t=20℃， =0.05，查附录七得ps=2.338kPa，则 H1=0.622× =0.622× =0.00072 kg·kg-1
I1=（1.01+1.88H1）t1+2492H1=（1.01+1.88×0.00072）×20
+2492×0.00072=22.0 kJ·kg-1,
类似地，由t=50℃、 =0.8，查附录七得ps=12.33kPa，则 H2=0.622× =0.622× =0.0671 kg·kg-1
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I2=（1.01+1.88H2）t2+2492H2=224.0 kJ·kg-1 经过混合后
HM=2/7×H1+5/7×H2=0.0481 kg·kg-1 IM=2/7×I1+5/7×I2=166.3 kJ·kg-1
加热至90℃时，可在图13-3定出该点，沿水平线与t=90℃等温线相交，得该温度如下：H=0.0481kg·kg-1， =0.01；
而I=（1.01+1.88×0.0481）×90+2492×0.0481=218.9 kJ·kg-1。 13-4（1）H2=0.019 kg·kg-1，I2=78.7 kJ·kg-1， 2=0.7；（2）Q=3780kJ
W=1.09kg。
13-5 W1/W2=1.29。
13-6 （1）W=37.9kg·h-1；（2） L=2100 kg·h-1；（3）G2=9090 kg·d-1。 13-7 （1）L=59200 kg·h-1，Q=1080kW；（2）L=67700 kg·h-1，Q=1310kW。
解 （1） 先求出每小时除去的水分W W=2000× =948 kg·h-1
由t=16℃、tw=14℃查图13-3得H0=0.009 kg·kg-1，可算出 I0=(1.01+1.88 H0)t0+2492 H0=38.9 kJ·kg-1 预热到80℃，则 H1=H0=0.009 kg·kg-1
I1=（1.01+1.88×0.009）×80+2492×0.009=104.6 kJ·kg-1 沿绝热饱和线与 =0.5相交，得 H2=0.025 kg·kg-1
L=948/(0.025-0.009)=592000 kg·h-1
Q=L(I1。I0)=59200×(104.6-38.9)=389×104kJ·h-1或1080kW （2） 对实际干燥过程，按式（13-28a），即
其中，H1=0.009 kg·kg-1， =1.01+1.88×0.009=1.03kJ·kg-1·K-1 =-116×3600/948=-440kJ·kg-1水。
为作出t-H线，已知t1=80℃，H1=0.009 kg·kg-1可定出一点。再令H=0.02kJ·kg-1代入式（13-28a），得t=t1+（1/1.03）×(-2492-440) ×0.02-0.09)=48.7℃，可定出另一点，联结这两点，并延长与 =0.5相交，查得H2=0.023 kg·kg-1，可算得 I2=108.6kJ·kg-1 L=67700kg·h-1
Q=L（I2- I0）=472×104kJ·h-1或1310kW
13-8（1）G2=9080kg·h-1；（2）L=15000kg·h-1；（3）Q=256kW。
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13-9 以湿度差（Hw-H）表示的推动力分别为：（1）0.014；（2）0.013；（3）0.017；可知干燥推动力（3）＞（1）＞（2）。 13-10 tas=27℃，tw=32℃。 13-11 总干燥时间θ=14.2h。 13-12 X*＜Xc.。
平衡含水率X*代表物料在一定空气状态下得干燥极限。平衡过程中，只要空气得温度和水汽分压pw一定，物料中得含水率只能下降到与pw平衡得X*。除与空气状况有关，其大小还随着物料的种类和温度而异。若空气中的H下降，则物料得平衡含水率也将下降。
临界含水率Xc.是由恒速阶段转到降速阶段的临界点，此后，物料内部水分移动到表面的速度已赶不上表面的水分汽化速度，过程速度由水分从物料内部移动到表面的速度所控制、物料表面就不再能维持全部湿润，部分表面上汽化的为结合水分，而且随着干燥的进行，干燥速率不断减小。相对而言，平衡含水率X*较临界含水率Xc.小。 13-13 6.63h。
化工原理（第二版）习题答案
