盖梁支架安全验算书
一、支架搭设说明
桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。 二、支架计算
墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下： 从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。斜交时最大方量为：84.85方。计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算
1.1 侧模（需计算最大侧压力）
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；
根据公式： 公式1： 公式2：
式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力
h---有效压头高度（m）
V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/h t0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2h γ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3
K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝 作用的外加剂时取1.2。本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取
0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
本次计算取1.15 根据公式1：P=15.7872KN； 公式2: h =0.6072m 1.2 底模
底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距20cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）。 2.1、竹胶板验算
竹胶板力学参数（竹胶板取100cm）：
I=48.6cm4 W=54cm3 S=40.5cm3 验算过程所要考虑的荷载（横桥向长度取1 m计算）： 施工人员荷载：q1=2.5×1=2.5 KN/m 振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m
梁体自重：q3=（2.691×0.85+1.9×0.15）×26=66.8811KN/m q= q1＋q2＋q3=1.4×（2.5＋2）＋1.2×66.8811=88.62KN/m 按简支梁计算：
Mmax=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·m
σ=M/W=（0.0836×106）/(54×103)=1.548MPa< [σ]=40MPa（取A类较小值）
2.2、方木验算
10cm×10cm方木力学参数：
I=833.3 cm4 W=166.7cm3 A=100cm2 S=125cm3
（1）墩柱中间方木受力验算： 验算过程所要考虑的荷载：
施工人员荷载：q1=2.5×0.2=0.5KN/m 振捣荷载:q2=2.0×0.2=0.4KN/m
梁体自重：q3=2.691×0.2×26=13.9932KN/m
q= q1＋q2＋q3=1.4×（0.5＋0.4）＋1.2×13.9932=18.052KN/m 按简支梁计算：
Mmax=1/8×q×l2=1/8×18.052×0.62=0.81234KN·m
σ=M/W=0.81234×106/(166.7×103)=4.873MPa< [σ]=11MPa（取强度等级TB11）
抗弯强度符合要求
V=1/2ql=1/2×18.052×0.6=5.42KN τ=V·S/(I·tw)
=5.42×1000×125×103/(833.3×104×100) =0.813MPa＜fv =1.3MPa（取强度等级TB11） 抗剪强度符合要求。
ω=5×q×l4 /（384×E×I）=5×18.052×6004/（384×7000×833.3×104）=0.52mm 挠度符合要求. （2）墩柱处方木受力验算： 此处方木受力与墩柱间一样，不同的是方木的计算距离 按简支梁计算： Mmax=1/8×q×l2=1/8×18.052×22=9.026KN·m σ=M/W=9.026×106/(166.7×103)=45.1MPa> [σ]=11MPa 抗弯强度不符合要求 处理方法：在方木间加铺10#工钢 10#工钢[σ]=215 MPa>45.1 MPa，满足受力要求 ω=5ql4/384EI=（5×9.026×20004）/（384×2.1×105×245×104）=3.65 mm＜[f]=l/400=5㎜ 挠度符合要求。 2.3、25b工字钢的验算 25b工字钢钢力学参数 I=5280 cm4 W=423 cm3 q=42.03kg／m A=53.541cm2 S=247.89 cm3 验算过程所要考虑的荷载： 施工人员荷载：q1=2.5×0.6=1.5KN/m 振捣荷载:q2=2.0×0.6=1.2KN/m 梁体自重：q3=2.366×0.6×26=36.91KN/m（取最不利情况，即小里程方向） q=1.4×（1.5＋1.2）＋1.2×36.91=48.072KN/m 按简支梁计算： Mmax=1/8×q×l2=1/8×48.072×2.32=31.79KN·m σ=M/W=31.79×106/(423×103)=75.15MPa< [σ]=215 MPa 抗弯强度符合要求 V=1/2ql=0.5×48.072×2.3=55.283KN τ=V·S/(I·tw) =55.283×1000×247.89×103/(5280×104×10) =25.955MPa 抗剪强度符合要求 ω=5×q×l4 /（384×E×I）=5×48.072×23004/（384×206×103×5280×104）=1.61mm 挠度满足要求。 2.4、56a工字钢的验算 56a工字钢的力学参数： I=65600cm4 W=2340cm3 q=106.316kg／m A=135.435cm2 S=1375.262 cm3 （1）验算过程所要考虑的荷载： 施工人员荷载：q1=2.5×2.2=5.5KN/m 振捣荷载:q2=2.0×2.2=4.4KN/m 支架荷载：q3= 25b工钢荷载+自重=6.7+4.6=11.3KN/m 梁体自重：q4=84.84/17.782×26=124.05KN/m q= q1＋q2＋q3＋q4=1.4×（5.5＋4.4）＋1.2×（11.3＋124.05）=176.28KN/m （2）力学计算模型 建立力学模型如下图所示： 图 纵梁计算模型图 （3）结构力学计算 上所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。 ①计算支座反力RC： 第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情
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