VI 1 铣削8
+0.03
0
卧式铣床X62W
mm的槽。保证尺寸8
+0.03
0
.
VII 1 铣18
+0.012
0
削mm
卧式铣床X62W
的槽。保证尺寸18
+0.012
0。
VIII X
1 1
去毛刺终检
夹具设计
（一）问题的提出
为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具，现决定设计第5道工序——铣宽为18
+0.012
0
mm槽的铣床夹
具。本夹具将用与X63卧式铣床。刀具为高速钢直齿三面刃铣刀，来对工件进行加工。本夹具主要用来铣宽18
+0.012
0
mm的槽，由于采用宽为18
+0.012
0
mm的精
密级高速钢直齿三面刃铣刀，一次铣削，所以主要应该考虑如何提高劳动生产率，降低劳动强度．（二）夹具设计1．
定位基准的选择由零件图可知，宽为
18
+0.012
0
mm的槽，其设计基准为花键孔中心
线和工件的右加工表面（A）为定位基准。因此选用工件以加工右端面（A）和花键心轴的中心线为主定位基准。2．切削力及夹紧力的计算刀具：高速钢直齿三面刃铣刀，Fz=CP·t
0.83
?63mm, Z=14
(见《切削手册》3-56表)
·Sz·D
0.65-O.83
·B·Z·kP
解得 Fz =200 (N)
其中CP=52， t=8mm, Sz=0.08mm/s, B=8mm, D=63mm, Z=14,
kP=(HB/198)
0.55
在计算切削力时，必须考虑安全系数。安全系数水平切削分力FH=1.1 Fz =220 (N)
垂直切削分力Fv=0.3 Fz=60 (N)其中： k1为基本安全系数1.5 K K K
,
2
K= k1 k2 k3 k4
为加工性质系数1.1 为刀具钝化系数1.1 为断续切削系数1.1
3
4
F=KFH =1.5 X 1.1 X 1.1 X 1.1 X 200=400 (N)
H/（U1+U2实际加紧力为WK= KF）=400/0.5=800 (N)
其中U1和U2为夹具定位面及加紧面上的磨擦系数，U1=U2=0.025
螺母选用M16X1.5细牙三角螺纹，产生的加紧力为W=2M/D2tg(a+
)+0.66(D- d)/(D- d)
3
3
2
2
解得： W=1O405 (N)其中：d=16mm
此时螺母的加紧力W已大于所需的800(N)的加紧力，故本夹具可安全工作。3.定位误差分析
由于槽的轴向尺寸的设计基准与定位基准重合，故轴向尺寸无基准不重合度误差。径向尺寸无极限偏差、形状和位置公差，
M=19000 N.M
D2=14.8mm
a=229
0
,
D=23mm
故径向尺寸无基准不重合度误差。即不必考虑定位误差，只需保证夹具的花键心轴的制造精度和安装精度。4．夹具设计及操作说明
如前所述,在设计夹具时,应该注意提高劳动率.为此,在螺母夹紧时采用开口垫圈,以便装卸,夹具体底面上的一对定位键可使整个夹具在机床工作台上有正确的安装位置结果，本夹具总体的感觉还比较紧凑。
夹具上装有对刀块装置，可使夹具在一批零件的加工之前很好的对刀（与塞尺配合使用）；同时，夹具体底面上的一对定位键可使整个夹具在机床工作台上有一正确的安装位置，以有利于铣削加工。
铣床夹具的装配图及夹具体零件图见下图。
,以利于铣削加工。
图1. 拨叉夹具装配图
图2.拨叉零件图
图3.拨叉
CA6140拨叉加工工艺路线制定及夹具设计
