F'p—落料力(N)。
将数值代入卸料力公式可得
F3?0.04?376?1.5?400?9024?N?_
冲孔推件力
F1?nKF''推p?nK推L2t?b
式中
n—梗塞件数量(即腰圆形废料数)，取n=4；
K推—推件力系数，由表2-8查取；
'
F'p—冲孔力(N)。
将数值代入推件力公式可得
F1?4?0.055?65?1.5?400?8580?N?
第一道工序总冲压力
Fz?Fp?F3?F1 =264600+9024+8580
=282204≈282（kN） 选择冲压设备时着重考虑的主要参数是公称压力、装模高度、滑块行程、台面尺寸等。 根据第一道工序所需的冲压力，选用公称压力为400kN的压力机就完全能够满足使用要求。 (2) 第二道工序—一次弯形(见图12-7) 该工序的冲压力包括预弯中部两角和弯曲、校正 端部两角及压料力等，这些力并不是同时发生或达到最大值的，最初只有压弯力和预弯力，滑块下降到一定 位置时开始压弯端部两角，最后进行校正弯曲，故最大冲压力只考虑校正弯曲力
?SqP
2P2和压料力
Py。
校正弯曲力
??mmS式中 —校正部分的投影面积
2
q—单位面积校正(MPa)，由表3-11查取，
q=100Mpa。
结合图12-1、图12-5所示尺寸计算式如下
?12?13?6.52?????2544?mm2?S??34??168?34?cos45???22????
校正弯曲力
P?Sq2?2544?100?254400?N?
压料力
Py为自由弯曲力
P1的30%~80%。
2自由弯曲力(表3-10) P?Cbt?b1
2L
式中 系数 C=1.2； 弯曲件宽度 b=22mm;
料厚
t=1.5mm；
抗拉强度 ?b=400MPa；
支点间距2L近似取10mm。将上述数据代入P1表达式，得P1.2?22?1.52?4001?10?2376?N?
取
Py?50%P1，得
：
压料力 则第二道工序总冲压力
Py=50%×2376=1188?N?
P?P?Pz2Y?254400?1188?255588?N??256?kN?
根据第二道工序所需要的冲压力，选用公称压力为400kN的压力机完全能够满足使用要求。
（3）第三道工序—二次弯形(见图12-8) 该工序仍需要压料，故冲压力包括自由弯曲力料力
P和压
1P
y
。
自由弯曲力
P1?1.2?22?1.5?400234?699?N?
压料力
Py?50%P1?699?50%?349?N??699?349?1048?N?则第三道工序总冲压力
P?P?Pz1Y
第三道工序所需的冲压力很小，若单从这一角度考虑，所选的压力机太小，滑块行程不能满足该工序的加工需要。故该工序宜选用滑块行程较大的400kN的压力机。
（4）第四道工序—冲凸包（见图12-9） 该工序需要压料和顶料，其冲压力包括凸包成形力
P
p
和卸
料力
P
3
及顶件力
P
2
，从图12-1所示标注的尺寸看，凸包的成形情况与冲裁相似，故凸包成形力
Pp可按
冲裁力公式计算得
?Lt?P
p凸包成形力
b?2?6??1.5?400?22608?N?
卸料力
P?KP3卸p?0.04?22608?904?N?
顶件力 则第四道工序总冲压力
P?KP2卸p?0.06?22608?1356?N?(系数
K顶、
K卸由表2-8查取)
P?P?P?P?22608?904?1356?24868?N??25?kN?
Zp32从该工序所需的冲压力考虑，选用公称压力为40kN的压力机就行了，但是该工件高度大，需要滑块行程也相应要大，故该工序选用公称压力为250kN的压力机。
⒌ 模具结构形式的确定
落料冲孔模具、一次弯形模具、二次弯形模具、冲凸包模具结构形式分别见图12-6、图12-7、图12-8、图12-9。
冲压模具设计实例讲解.doc
