②由作用短期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力
MsMG1?MG2?MQs(220?100?224)?106?9.7MPa ＝?st??75.607?10WWob对于A类部分预应力混凝土构件，作用荷载短期效应组合作用下的混凝土拉应力
?st??pc?9.7?9.29?0.41MPa＜0.7ftk?0.7?2.65?1.855Mpa
因此满足《公路桥规》中A类部分预应力构件按作用短期效应组合计算的抗裂要求。 ③由作用长期效应产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力
(220?100?116)?106MlMG1?MG2?MQl?7.78MPa ＝?st??5.607?107WWob对于A类部分预应力混凝土构件，作用荷载长期效应组合作用下的混凝土拉应力
?lt??pc?7.78?9.29??1.51MPa?0
因此满足《公路桥规》中A类部分预应力混凝土构件的作用长期效应组合的抗裂要求。
（2）作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算
预应力混凝土梁斜截面的抗裂性验算是通过梁体混凝土主拉应力验算来控制的。主应力验算在跨径方向应选择剪力与弯矩均较大的最不区段截面进行，且应选择计算截面重心处和宽度剧烈变化处作为计算点进行验算。斜截面抗裂性验算只需验算在作用短期效应组合下的混凝土主拉应力。以跨中截面，上梗肋a?a处为例，计算在作用短期效应组合下计算混凝土主拉应力。 由上面的计算可知：
?cx?6.89MPa ?cy?0
VG1S0(VG2?VQ)S0(0?0?22)?2.841?107?0.12MPa ＝???10280?1.856?10bI0bI0预应力混凝土受弯构件由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土主拉应力为
?tp??cx??cy2?(?cx??cy2)2??2＝
6.89?06.89?02?()?0.122 22＝?0.0021MPa＜0.7ftk?0.7?2.65?1.855Mpa
因此，在跨中截面，上梗肋a?a处满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算
要求。
十四、变形计算
（1）荷载短期效应作用下主梁挠度验算 简支梁挠度验算式为?Ms??MsL20.95EcI0
①可变荷载作用引起的挠度
现将可变荷载作为均布荷载作用在主梁，则主梁跨中挠度系数??5，荷载短期效48应的可变荷载值为MQs?224KN?m，由可变荷载引起的简支梁跨中截面的挠度为
5224?106?152002?8.86mm(?) ＝?wQs?410480.95?3.45?10?1.856?100.95EcI0?MsL2考虑长期效应的可变荷载引起的挠度值为wQl???,Ms?wQs＝1.43?8.86?12.67mm＜
L15200??25.33mm，满足要求。 600600②考虑长期效应的一期恒载、二期恒载挠度 wG15(220?100)?106?152002???,Ms?(wG1?wG2)＝1.43???18.1mm(?)
480.95?3.45?104?1.856?1010（2）预加力引起的上拱度计算
Np0?(?con??lI??lII)Ap＝1217.37?980?1193022.6N
Mpe?Np0ep0?1193022.6?271?3.233?108N?mm 则主梁上拱度（跨中截面）为：
1M?peMpel2LLMpeMx4dl＝? ??dx＝?00.95EcI000.95EcI08?0.95EcI03.233?108?152002??15.35mm(?) ＝?8?0.95?3.45?104?1.856?1010?pe考虑长期效应的预加力引起的上拱值为?pe,l???,pe??pe＝2?(?15.35)??30.7mm(?) （3）预拱度的设置
梁在预加力和荷载短期效应组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为
wl?wQ1?wG1??pe,l＝12.67?18.1?30.7?0.07mm(?)
预加力产生的长期上拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值，所以应该设置预拱度，跨中设置的预拱度值为0.07mm。设置预拱度值，应按最大的预拱值沿顺桥向做成平顺曲线。
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