1 范 围
20kV电压等级多为中心城区，以电缆为主，如特殊情况使用架空线路，可参照35kV电压等级相关要求执行。
4 路径选择
架空电力线路路径的选择对抵御台风能力的影响至关重要，根据南方电网风灾事故的统计数据，台风多发地段的配网受损严重，因此应尽量避开风力大、往年受损严重的微地形区域。
台风（强台风）过后往往带来狂风暴雨，进而造成各种次生灾害。而地质不良地带是最易发生次生灾害的区域。杆塔定位时应避开这些区域，如无法避开，也应采取相应的防护措施，防止因基础受损而引起杆塔倾斜或沉陷。
架空电力线路位于河岸、湖岸、山峰、山谷口及城市高耸建筑间的风口等容易产生强风的地带时，可考虑在线路排位中留有适当裕度以替代基本风速的提升，从而提高处于微地形地段线路的运行安全系数。
Ⅰ类风区为风灾事故频发的地区，经过该地区的20kV架空电力线路耐张段不宜太长，目的是为了限制风灾事故的影响范围。
对10kV架空电力线路较长的耐张段，为提高线路的可靠性，需限制风灾事故范围，规定经过Ⅰ类、Ⅱ类风区时，单回路每500m、双回路每400m，并在耐张段中部至少设置1基抗风能力较强的直线杆塔，以防串倒。
依据《转发南方电网公司关于做好输电线路跨越公路铁路及临近加油站等隐患排查的通知（广电生部2016年37号文）》附件3的要求：跨越高铁、电气化铁路及高速公路应采用电缆下地；跨越通航河流、公路、铁路及其他重要跨越物时应采用独立耐张段，且绝缘子采用双固定方式，必要时可考虑结构重要性系数。
Ⅰ类风区内，应提高为重要用户供电的线路安全性，在条件允许的情况下，宜采用电缆线路。
同塔多回线路如需从城市高层建筑物之间穿过时，横担两侧的导线有发生不同步摆动的可能，从而引起频发的跳闸事故，应采取避免导线发生不同步摆动的措施，如采用架空绝缘导线或改为电缆线路。
5 基本风速
引用《66kV及以下架空电力线路设计规范》GB 50061-2010第条规定。
架空电力线路的基本风速，应先综合确定工程所在区域的基本风速，再通过风速高度变化系数及地形修正系数换算得到工程地点某一高度处的基本风速。
1） 计算气象站基本风速应经过风速原始资料的审定和风速的高度订正、次时换算及频率计算几个步骤。
根据工程经验，P-Ⅲ型分布和极值Ⅰ型分布计算的基本风速成果相差很小，P-Ⅲ型分布弹性大，适应性强；极值Ⅰ型分布计算较简单，所以本条规定风速设计可采用P-Ⅲ型分布或极值Ⅰ型分布计算。
2） 山区风速主要受地形影响，目前能作为设计依据的最可靠方法是直接在工程地点建站观测，并与邻近气象站进行相关分析，获取长期风速资料。但这种做法受诸多条件制约。如无对比观测资料，可分山峰、山坡、谷口、山口、闭塞地形等几种情况选用以下经验公式推算。
（1）谷口、山口及山间盆地、谷地
一般情况下，与大风方向一致的谷口、山口及山间盆地、谷地等闭塞地形，山区风速调整系数山区风速可按表1取值。
表1 山区风速调整系数
山区地形条件 山间盆地、谷地等闭塞地形 与大风方向一致的谷口、山口 （2）山峰、山坡 风经山坡后，山坡上的风速与平地上的风速有显着不同，朱瑞兆等编着的《应用气候学概论》，根据国内不同地区六对相对高差为1132～2059m的高山与山麓处平均风速的对比，海拔每上升100m平均风速约增大～s。山区微波塔与送电线路杆塔等建（构）筑物的基本风速，由于山上气象站较少，一般由邻近山下气象站的风速资料采用山峰、山坡地形调整系数换算到工程地点。对于调整系数的计算，目前有两大类方法，一是理论模型，二是经验公式。限于篇幅，本处仅介绍经验公式。
1我国现行荷载规范法。对于山峰和山坡，我国现行荷载规范推荐的计算公式如下： ○
调整系数 ～ ～ Km?1?ktg?(1?z) 2.5H式中， Km—山峰风速调整系数；
tg?—山峰或山坡在迎风面一侧的坡度，当tg??0.3时，取tg??0.3； k—系数，对山峰取，山坡取； H—山顶或山坡全高，m；
z—建筑物高度，m；当z?2.5H时，取z?2.5H。
2朱瑞兆1976年在其编着的《风压计算的研究》中，根据剑阁、绿葱坡、泰山、华○
家岭、金佛山、华山、峨眉山等高山站与其相应山麓测站实测最大风速资料，统一推算到离地面10m高30年一遇10min平均最大风压，然后求其比值，并且参考英国的洛思厄山和德罗姆山等相应平地站实测资料，拟合出以下方程式：
Km?2?e?0.07?h
式中，Km—山峰风速调整系数；考虑山的坡度对风速的影响，作者给出当坡度为20°～30°时乘以，若小于坡度20°则乘以的调整系数；
Δh—山顶与山麓的高差，m。
3中南电力设计院和国家气象中心气候应用室1992年合作进行了高山与平地间基本○
风速关系的研究，通过对中南及周边地区的19个山上站与相应34个山下站资料分析，求出各站30年一遇10min平均最大风速，以山上与山下站基本风速的比值Km与其间高差（Δh）点绘成图，分别按孤山与丛山定出外包线，拟合出换算公式为：
Km?2?be?0.033C?h
式中，Km—山峰风速调整系数；
C—山顶站的山势调整系数，孤立陡峻的山体C=1；相互间遮挡影响较大或山顶
地势较平缓的丛山岗C=；
b—山顶站的地形调整系数，山下站处于弯曲的河谷、盆地等地形比较封闭区
域时，b=～；处于迎风口或有狭管效应时，b=～；一般情况b=1；
Δh—山顶站与山麓站的高差，m。
经与实测资料验证，中南院公式计算的基本风速较实测资料计算的基本风速，一般偏大10%以内，可见该关系式是符合我国中南地区山顶与山麓间的风速关系的。
4三种经验公式计算结果比较。现用以上三种计算方法计算中南地区高100m、坡度为○
45°的孤山山峰离地10m高基本风速的风速调整系数，荷载规范公式为；朱瑞兆公式为；中南院公式为。可见，采用荷载规范公式计算结果较另外两种方法偏大，实际应用时宜结
合现场调查情况、实际地形条件采用多种计算方法综合确定工程地点的基本风速。
（3）海面的摩擦力小，所以海面的风速较陆上大；此外沿海存在海、陆温差，形成海陆风，也使海边的风速增大。根据沿海的一些同期风速资料进行对比分析，得出海陆风速的比值是随陆上风速的增大而减小的，当陆上风速达到35m/s时，比值接近常数；同时此比值又随海面（海岛）距海岸距离的增大而增大，即吹向岸风时距海愈远的陆地风速愈小，这是由于陆地上粗糙度大的原因造成的。滨海风速的研究成果不多，本条引用《电力工程气象勘测技术规程》DL\\T5158-2012调整系数，见下表：
表2 海面和海岛风速调整系数
距海岸距离（km） ＜40 40～60 60～100
（4）气象站基本风速计算成果应与地区基本风压等值线图或全国基本风压等值线图作对比分析，一般风压等值线图考虑面上情况多，如气象站基本风速较风压图反算风速小，宜采用风压等值线图计算成果。 风速高度订正及时距换算
1）根据我国现行荷载规范，风速沿高度的变化可采用指数律进行计算，即
VZ?V（1Z?) Z1调整系数 ～ ～ 式中
VZ—高度为Z处的风速，m/s；
V1—Z1高度处的风速，m/s；
α—地面粗糙度系数，根据有关资料及国内外规范所选数值，可按表6-3选
用。气象台站在开阔平坦地区，地面粗糙度一般按B类考虑。
表3地面粗糙度系数
α 类别 地面特征 相关资料取值 我国现行规范推荐值 A 近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区 田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区 有密集建筑物的城市市区 有密集建筑物且房屋较高的大城市市区 ～ B C D ～ ～ ～ 近地风从一地面粗糙类别进入另一地面粗糙类别时，需经过一段过渡区才能逐步调整为不连续下游区新的地面粗糙度指数。通常认为，进入新地面粗糙类型的前500m范围内，风速保持着上一地面粗糙类别的变化特征，仍取上游地面类型下的风速；过渡区内新的下游地面的风速应进行修正，过渡区长度约为1500m；通过过渡区后，取下游新的地面类型下的风速。
2）各种不同时距的风速换算，应尽量采用气象站观测实测资料统计分析，缺乏实测资料时可参考美国《建筑和其他结构最小设计荷载》ANSI/ASCE7-93，按下表换算
表4 各种不同时距与10min时距风速的平均比值
时距(s) 比值 3600 600 300 120 30 20 10 5 3 （瞬时） 6 导线、地线、绝缘子和金具
导地线型号应根据电力系统规划和工程实际条件综合确定，在确定了导线截面的前提下，电力线路设计的任务是结合线路本身的技术特点，特别是所处地区的台风特性，确定导线型号，即选用无钢芯线还是有钢芯线，选择钢芯截面的规格，选用绝缘导线还是裸导线。
为了减少树木、鸟类、积雪、金属飘带等外部原因引起的架空配电线路跳闸事故，发达国家从20世纪60年代后期逐渐开始采用架空绝缘导线，许多国家架空配电线路已基本实现绝缘化。因此，为降低线路跳闸率，提高供电可靠性，应避开人员密集区域，确实无法避开时宜采用电缆或结合工程实际情况选用架空绝缘导线建设。
及以下架空绝缘线路在较大档距的特殊区段，可采用带钢芯的绝缘导线。
位于崖口、峡谷等微地形、微气象地区的线路，其所受风荷载一般大于普通线路段，也
南方电网公司配电线路防风设计技术规范
