表1 可不必验算电晕的导线最小外径(海拔不超过 1000m)
7.3 大跨越的导线截面宜按允许载流量选择，其允许最大输送电流与陆上线路相配合，并通过综合技术经济比较确定。
7.4 距输电线路边相导线投影外 20m处，80%时间，80%置信度，频率 0.5MHz时的无线电干扰限值不 应超过表 2的规定。
表2 无线电干扰限值
7.5 距输电线路边相导线投影外 20m处，湿导线条件下的可听噪声值不应超过表 3的规定。
表3 可听噪声限值
7.6 验算导线允许载流量时，导线的允许温度：钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线一般采用+70℃，必要时可采用+80℃；大跨越可采用+90℃；钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+80℃(大跨越可采用+100℃)，或经试验决定；镀锌钢绞线可采用+125℃。环境气温宜采用最热月平均最高温度；风速采用 0.5m/s(大跨越采用 0.6m/s)；太阳辐射功率密度采用 0.1W/cm2。
7.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于 2.5，悬挂点的设计安全系数不应小于 2.25。地线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。
导、地线在弧垂最低点的最大张力，应按下式计算：
Tmax?Tpkc (1)
式中：
Tmax－导、地线在弧垂最低点的最大张力，N； Tp－导、地线的额定抗拉力，N； Kc－导、地线的设计安全系数。
架设在滑动线夹上的导、地线，还应计算悬挂点局部弯曲引起的附加张力。
在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，导线弧垂最低点的最大张力，不应超过其拉断力的70%。导线悬挂点的最大张力，不应超过其拉断力的77%。
7.8 地线应满足电气和机械使用条件要求，可选用镀锌钢绞线或复合型绞线，若有通信要求，应选用光纤复合架空地线(OPGW)。验算短路热稳定时，地线的允许温度：钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用+200℃；钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+300℃；镀锌钢绞线可采用+400℃；光纤复合架空地线(OPGW)的允许温度应采用产品试验保证值。计算时间和相应的短路电流值应根据系统情况决定。地线选用镀锌钢绞线时与导线的配合不宜小于表 4的规定。
表4 地线采用镀锌钢绞线时与导线配合表
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7.9 光纤复合架空地线(OPGW)的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。OPGW的选择应满足电气和机械使用条件的要求，对短路电流热容量和耐雷击性能需进行校验。计算时间和相应的短路电流值应根据系统条件决定。
7.10 导、地线防振措施
7.11 铝钢截面比不小于 4.29的钢芯铝绞线或镀锌钢绞线，其平均运行张力的上限和相应的防振措施，应符合表 5的要求。如有多年运行经验可不受表 5的限制。
表5 导、地线平均运行张力的上限和防振措施
四分裂及以上导线采用阻尼间隔棒时，档距在500m及以下可不再采用其它防振措施。阻尼间隔棒宜不等距、不对称布置，导线最大次档距不宜大于70m，端次档距宜控制在28～35m。
7.12 对第 7.10.1以外的导、地线、其允许平均运行张力的上限及相应的防振措施，应根据当地的运行经验确定，也可采用制造厂提供的技术资料。必要时通过试验确定。
7.13 大跨越导、地线的防振措施，宜采用防振锤、阻尼线或阻尼线加防振锤方案，同时分裂导线宜采用阻尼间隔棒，具体设计方案可参考运行经验或通过试验确定。
7.14 线路经过导线易发生舞动地区时应采取或予留防舞措施，具体方案可通过运行经验或通过试验确定。
7.15 导、地线架设后的塑性伸长，应按制造厂提供的数据或通过试验确定，塑性伸长对弧垂的影响宜采用降温法补偿。如无资料，镀锌钢绞线的塑性伸长可采用 1310-4；并降低温度 10℃补偿；钢芯铝绞线的塑性伸长及降温值可采用表 6所列数值。
表6 钢芯铝绞线塑性伸长及降温值
对大铝钢截面比的钢芯铝绞线或钢芯铝合金绞线应由制造厂家提供塑性伸长值或降温值。 7.16 悬垂线夹、间隔棒、防振锤等处导线上的动弯应变应不大于符合表 7所列值。
表7 导线微风振动许用动弯应变表 单位为με
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8绝缘子和金具
8.1 绝缘子机械强度的安全系数，不应小于表 8所列数值。双联及以上的多联绝缘子串应验算断一 联后的机械强度，其荷载及安全系数按断联情况考虑。
表8 绝缘子机械强度安全系数
绝缘子尚应满足正常运行情况常年荷载状态下安全系数不小于4.0。 绝缘子机械强度的安全系数KI应按下式计算：
KI?TRT （2）
式中：
TR －绝缘子的额定机械破坏负荷，kN；
T－分别取绝缘子承受的最大使用荷载、断线、断联荷载或常年荷载，kN。
常年荷载是指年平均气温条件下绝缘子所承受的荷载。断线、断联的气象条件是无风、无冰、最低气温月的最低平均气温。设计悬垂串时导、地线张力可按本规定第12.1.5条的规定取值。
8.2 采用黑色金属制造的金具表面应热镀锌或采取其他相应的防腐措施。 8.3 金具强度的安全系数不应小于下列数值：
最大使用荷载情况 2.5 断线、断联情况 1.5
8.4 330kV及以上线路的绝缘子串及金具应考虑均压和防电晕措施。有特殊要求需要另行研制或采用非标准金具时，应经试验合格后方可使用。
8.5 地线绝缘时宜使用双联绝缘子串。
8.6 与横担连接的第一个金具应转动灵活且受力合理，其强度应高于串内其他金具强度。
8.7 330kV及以上输电线路悬垂 V串两肢之间夹角的一半可比最大风偏角小 5o～10o，或通过试验确 定。
8.8 线路宜合理选择线路走向和路径避开易舞区，无法避让时应采取适当缩短档距，适当提高线路的机械强度，局部易舞区段在线路建设时安装防舞装置等措施。
8.9 使用复合绝缘子时，应综合考虑线路的防雷、防风偏、防鸟害等项性能，必要时采取防鸟害措施，城区设计应慎用玻璃绝缘子。
9绝缘配合、防雷和接地 9.1 110kV～750kV输电线路的绝缘配合，应使线路能在工频电压、操作过电压、雷电过电压等各种条件下安全可靠地运行。
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9.2 在海拔高度 1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数，不应少于表 9的数值。耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表 9的基础上增加，对 110kV～330kV输电线路增加 1片，对 500kV输电线路增加 2片，对 750kV输电线路不需增加片数。
表9 操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数
为保持高塔的耐雷性能，全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加10m，应比表9增加1片相当于高度 为146mm的绝缘子，全高超过100m的杆塔，绝缘子片数应根据运行经验结合计算确定。由于高杆塔而增加绝缘子片数时，雷电过电压最小间隙也应相应增大；750kV杆塔全高超过40m时，可根据实际情况进行验算，确定是否需要增加绝缘子和间隙。
9.3 绝缘配置应以审定的污区分布图为基础，并结合线路附近的污秽和发展情况，综合考虑环境污秽变化因素，选择合适的绝缘子型式和片数，适当留有裕度。对于 0、Ⅰ级污区，可提高一级绝缘配置；对于Ⅱ、Ⅲ级污区，宜按中、上限配置；应在选线阶段尽量避让Ⅳ级污区，如不能避让，应采取措施满足污秽要求。
9.4 绝缘配合设计可采用泄漏比距法，也可采用污耐压法选择合适的绝缘子型式和片数。标准分级见附录 B。
当采用泄漏比距法时，绝缘子片数由下式确定：
n??UnKeLO （3）
式中：
－每串绝缘子所需片数； λ －泄漏比距，cm/kV； Un －系统标称电压，kV；
Lo －单片悬式绝缘子的几何爬电距离，cm；
Ke －绝缘子爬电距离的有效系数，主要由各种绝缘子几何爬电距离在试验和运行中提高污秽耐压的有效性来确定；并以XP-70、XP-160型绝缘子为基础，其Ke值取为1。Ke应由试验确定。 9.5 通过污秽地区的输电线路，耐张绝缘子串的片数按第 9.3条规定选择并已达到第 9.2条规定的片数时，可不再比悬垂绝缘子串增加。耐张绝缘子串的自洁性能较好，在同一污区，其泄漏比距根据运行经验较悬垂绝缘子串可适当减少。
9.6 在轻、中污区（II级及以下），复合绝缘子的爬电距离不宜小于盘型绝缘子；在重污区（III级及以上），其爬电距离不应小于盘型绝缘子最小要求值的 3/4；瓷棒绝缘子爬电距离应不小于盘型绝缘子。用于 220kV及以上输电线路复合绝缘子两端都应加均压环，其有效绝缘长度需满足雷电过电压的要求。
9.7 高海拔地区污秽绝缘子的闪络电压，随着海拔升高或气压降低而变化，悬垂绝缘子串的片数，宜按下式进行修正。
nH?ne0.1215m1(H?1) （4）
式中：
nH－高海拔地区每串绝缘子所需片数； H－海拔高度，km；
m1 －特征指数，它反映气压对于污闪电压的影响程度，由试验确定。 各种绝缘子m1参考值见附录C。 9.8 在海拔不超过 1000m的地区，带电部分与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，在相应风偏条件下，不应小于表 10、11所列数值。
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表10 110～500kV带电部分与杆塔构件的最小间隙 单位为 m
表11 750kV带电部分与杆塔构件的最小间隙 单位为 m
9.9 在海拔高度 1000m以下地区，为便利带电作业，带电部分对杆塔接地部分的校验间隙不应小于表11所列数值。
表12 为便利带电作业，带电部分对杆塔与接地部分的校验间隙
对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动范围30～50cm。 校验带电作业的间隙时，应采用下列计算条件：气温+15℃，风速10m/s。
9.10 海拔高度不超过 1000m的地区，在塔头结构布置时，相间操作过电压相间最小间隙和档距中考 虑导线风偏工频电压和操作过电压相间最小间隙，不宜小于表 13所列数值。
表13 工频电压、操作过电压相间最小间隙
Ka?e
mH/8150 （5）
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110～750kV架空输电线路设计技术规定(QGDW 179-2008)
