≤[σ]=205N/mm2 满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=1.217×1.951×1.5×1000/(1.59×10)=223.997 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.145 此处还应考虑架体的自重产生的荷载 A不考虑风荷载
NC=NA+1.2×H×gk=10.903+1.2×0.065×(20+(800-110)/1000)=12.524kN f=NC/(φA)=12.524×1000/(0.145×(4.24×100))=203.702N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求 B考虑风荷载
组合风荷载得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=12.524+0.9×1.4×0.004/10=12.524kN
f=ND/(φA)+Mw/W=12.524×1000/(0.197×4.24×100)+0.004×106/(4.49×103)=150.859N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求
八、立柱地基基础计算
由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 12.524kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.524/0.9×0.2=2.783kPa 根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。 工况1： 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则： MT=0.9×1.4(ωkLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4×(0.016×11.5×202/2+0.02×(0.144×20/(0.9×0.7)+0.5)×11.5×0.7×20)=74.763kN·m MR=1.35G1kLlb2/2=1.35×(0.144×20/(0.9×0.7)+0.5)×11.5×((4-1)×0.7)2/2=173.246kN·m 满足要求：MT≤MR 工况2： 在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02[G1k+(G2k+G3k)h]，则： MT=0.9×1.4(ωkL H2/2+0.02[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=1.4×(0.016×11.5×202/2+0.02×(0.144×20/(0.9×0.7)+0.5+(24+1.5)×800/1000)×11.5×0.7×20)=166.726kN·m MR=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]Llb2/2=1.35×(0.144×20/(0.9×0.7)+0.5+(24+1.5)×800/1000)×11.5×((4-1)×0.7)2/2=871.592kN·m 满足要求：MT≤MR 3、梁侧模（木模）计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数 基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁计算跨度L（m） 混凝土梁截面宽度B(mm) 次梁布置根数n 对拉螺栓道数m 主梁间距b(mm) 混凝土初凝时间t0(h) 混凝土塌落度影响修正系数 梁一侧有板 梁计算跨度楼板厚度h(mm) 3 300 4 2 600 4 1.15 混凝土梁截面高度H(mm) 次梁布置方向 次梁悬挑长度b1(mm) 对拉螺栓横向间距X(mm) 主梁悬挑长度b2(mm) 混凝土浇筑速度V（m/h) 外加剂影响修正系数 110 800 次梁横向 150 600 150 2 1.2 混凝土浇筑方式 溜槽、串筒或结构表面要求 导管 材料参数 表面外露 主梁类型 次梁类型 面板类型 对拉螺栓规格 圆钢管 矩形木楞 覆面木胶合板 M14 主梁规格 次梁规格 面板规格 48×3.0 50×100 12mm(克隆、山樟平行方向) （图1） 剖面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×800/1000=19.2kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝19.2kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据梁厚的大小确定组合类型： 当梁厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当梁厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则 ： S=0.9×max(1.2×19.2+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×19.2+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=25.092kN/m2 正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝19.2kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4 其中的h为面板厚度。 面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(800-110-50)/1000/4=0.16 1、强度验算 （图2） 承载能力极限状态受力简图 q＝bS＝1×25.092=25.092kN/m （图3） 面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.08kN·m σ＝Mmax/W＝0.08×106/24000=3.346N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求 2、挠度验算 qk＝bSk=1×19.2=19.2kN/m （图4） 正常使用极限状态受力简图 （图5） 面板变形图 νmax＝0.099mm≤[ν]＝266.667/400=0.667mm
高支模施工方案(专家论证)
